ei_2004_04_s050.pdf
(
977 KB
)
Pobierz
ei2004-04.indb
projekt
projekt
zasilania sali operacyjnej w szpitalu
mgr inż. Julian Wiatr, inż. Marcin Orzechowski
przykładowy projekt sali operacyjnej bloku ope-
racyjnego szpitala.
Stanowi on praktyczne rozwiązanie układu zasila-
nia przedstawionego w artykule mgr. inż. Zdzisława
Strzeżysza i mgr. inż. Jerzego Marca.
Blok operacyjny składa się z siedmiu sal, ale dla zilustro-
wania problemu została ujęta pojedyncza sala operacyjna.
Szpital jest zasilany z dwóch różnych stacji trans-
formatorowych 15/0,4 kV i rezerwowany agregatem
prądotwórczym, zainstalowanym wraz z układem sa-
mostartu oraz samozatrzymania.
Zasilanie do Rozdzielnicy IT (RIT) zasilającej trans-
formatory izolacyjne doprowadzone jest z Rozdziel-
nicy Głównej Niskiego Napięcia. Pole zasilające (RIT)
w RGnN jest rezerwowane przez agregat w przypadku
zaniku zasilania w sieci energetyki zawodowej.
Czas potrzebny na podanie napięcia z agregatu pod-
czas jego zaniku w sieci elektroenergetycznej wynosi
około 30 sekund.
Podczas przerw w dostawie energii elektrycznej ze
źródeł zewnętrznych zasilanie sal operacyjnych jest re-
alizowane z baterii UPS.
Zasilacze UPS zainstalowane są w układzie pracy
równoległej z równomiernym obciążeniem każdego
z nich wartością 50% mocy potrzebnej przez wszyst-
kie obwody izolowane zainstalowane w bloku ope-
racyjnym.
W przypadku konieczności poddania serwisowaniu
lub awarii jednego z nich, a drugi zabezpiecza pełne za-
potrzebowanie mocy.
Rozwiązanie to zwiększa niezawodność zasilania, za-
pewnia bezprzerwowe zasilanie sal operacyjnych oraz
izoluje od wszelkich zakłóceń sieciowych pojawiają-
cych się przed zasilaczami UPS.
Rys.1
Schemat zasilania rozdzielnicy IT
Rys. 1a
Schemat rozdzielnicy RIT
opis techniczny
Zasilanie sal operacyjnych należy realizować w ukła-
dzie IT przez transformatory izolacyjne ESO 107 o mo-
cy 8 kVA każdy, do których zasilanie należy doprowa-
dzić z modułu pracy równoległej UPS 2 x 40 kVA.
Instalacja UPS oraz rozdzielnicy IT (RIT) nie wchodzi
w zakres niniejszego uproszczonego opracowania.
Schematy zasilania UPS-ów i (RIT) zostały przedsta-
wione na
rysunku 1.
Z zacisków transformatora ESO 107, kablem YKXS-
żo 3x16 należy doprowadzić zasilanie do Rozdzielnicy
Sali Operacyjnej RSO.
Rys. 5
Rozkład natężenia oświetlenia w sali operacyjnej
50
www.elektro.info.pl
nr 4/2004
W
niniejszym artykule zostanie przedstawiony
Rys. 4
Schemat ideowy RSO
Rys. 4a
Schemat ideowy układu kontroli stanu izolacji
Połączenia montażowe syste-
mu kontroli stanu izolacji nale-
ży wykonać zgodnie z DTR pro-
ducenta (firma „Schupa”).
W każdej sali operacyjnej na-
leży zainstalować dwa głów-
ne zaciski:
a) PE – do połączenia wszyst-
kich przewodów ochronnych in-
stalacji zasilającej sprzęt elektro-
medyczny,
b) EC – do połączenia wszyst-
kich dostępnych obcych części
przewodzących.
Obydwie szyny, tj. PE oraz
EC, powinno się połączyć
przewodem LgYżo10.
Pomiędzy oknami w każdej sali operacyjnej należy zainstalować klimaty-
zator o mocy 1,5 kW.
Posadzkę w każdej sali operacyjnej trzeba wykonać z wykorzystaniem samo-
poziomującej się masy półprzewodzącej, w której powinno się zatopić taśmę Cu
35x5. Taśmę należy połączyć przewodem LgYżo10 z zaciskami EC oraz PE.
Na przygotowanej posadzce należy ułożyć wykładzinę antyelektrostatycz-
ną spełniającą warunki:
a) łatwej zmywalności,
b) 10
6
W
£
R
i
£
10
8
W
.
W każdej sali operacyjnej należy zainstalować 12 opraw typu GOW 2360
P przeznaczonych do ogólnego oświetlenia sali oraz dwie lampy bakteriobój-
cze 1xT26/30W.
Projekt oświetlenia sali operacyjnej został opracowany przez Dariusza Ka-
mińskiego w firmie „Golland” Warszawa
(rysunek 5)
.
Nad stołem operacyjnym należy zainstalować lampę bezcieniową surgilux
BHC-502 firmy Famed Łódź.
Instalację odbiorczą wewnątrz sal operacyjnych należy wykonać przewo-
dem YDY 2x2,5 + DYżo 2,5.
Przewód trzeba układać w odległości min. 40 cm od przewodów zasi-
lających.
Na korytarzu, przy wejściu do każdej z sal operacyjnych, należy zainstalo-
wać RSO wyposażoną zgodnie z
rysunkiem 4
.
Wskaźniki stanu izolacji każdej z sal operacyjnych należy zainstalować w po-
mieszczeniu dyżurki pielęgniarek.
obliczenia
A) Zestawienie mocy zapotrzebowanej i dobór transformatorów izolacyj-
nych:
Na podstawie informacji otrzymanych od dyrektora szpitala:
nr 4/2004
www.elektro.info.pl
51
projekt
,
- moc zapotrzebowana przez sprzęt elektromedyczny w każ-
dej sali operacyjnej bloku operacyjnego;
P
=
35
kW
I
n
= 63 A
- znamionowy prąd zabezpieczenia strony pierwot-
nej (podawany w katalogu producenta),
=
15
- moc klimatyzatora instalowanego w każdej sali operacyj-
nej bloku operacyjnego;
P
ośw
= 1,9 kW – moc całkowita oświetlenia zainstalowana w pojedynczej sali
(podstawa: projekt oświetlenia opracowany przez firmę „Golland” Warszawa):
kW
D
P
obczn
= 193 W
- znamionowe straty obciążeniowe,
D
U
kr%
= 3 %
- napięcie zwarcia,
J
= 1:1
- przekładnia transformatora,
∆
0
P
S
193
8000
u
=
bczn
NT
= =
0 024
,
rT
= + + =
+ + =
P k P P P
kW
(
) , * ( , , , )
09 35 15 19
sz
1
j sm k
lim
osw
=
621
,
u
= − = − =
u u
2
2
003 0024 00
,
2
,
2
, 18
Xr
kr
Rr
- całkowita moc czynna zapotrzebowana przez pojedynczą salę operacyjną,
gdzie:
k
j1
– współczynnik jednoczesności dla pojedynczej sali operacyjnej:
U
S
2
230
8000
2
X u
rT
=
Xr
*
rT
NT
=
0 018
, *
=
0 119
,
Ω
U
S
230
8000
2
R u
rT
=
kr
*
rT
NT
=
00
,
24
*
=
0 159
,
Ω
P
621
09
S
c
= = =
cos
69
kVA
ϕ
- moc pozorna.
Na tej podstawie należy przyjąć transformator ESO107 produkcji firmy
„Bender” w II kl. ochronności, o mocy znamionowej S
NT
= 8 kVA oraz o na-
stępujących parametrach:
Z
=+= +=
R X
2
2
0 159 0 119 0 19
,
2
,
2
,
Ω
rT
rT rT
gdzie:
X
rT
– reaktancja zwarciowa transformatora izolacyjnego,
R
rT
– rezystancja zwarciowa transformatora izolacyjnego,
Z
rT
– impedancja zwarciowa transformatora izolacyjnego.
I
N
=34,8 A
- prąd znamionowy,
B) dobór zasilaczy awaryjnych UPS:
Całkowite zapotrzebowanie mocy przez 7 sal operacyjnych
(dobór mocy UPS):
7
S k S
= ∗ = ≅
=
∑
1
0 7 7 8 39 2
kVA
sz
j
NT
i
gdzie k
j
= 0,7
P
Z
=
0 7 7 6 21 30 43
,* *, ,
=
kW
P
z
- moc czynna zapotrzebowana przez wszystkie obwo-
dy separowane.
Na tej podstawie należy przyjąć dwa zasilacze UPS Power-
ware 9003 o mocy 40 kVA każdy, pracujące w układzie rów-
noległym z obciążeniem 50% dla każdego z nich.
P
wyUPS
=
S
UPS
* cos *
ϕη
40 0 9 0 9 32 4
=
* , * ,
=
,
kW
- moc czynna zabezpieczana przez pojedynczy zasilacz
UPS:
PP
Z wyUPS
<
Rys. 2
Plan instalacji gniazd odbiorczych w sali operacyjnej
dobór UPS poprawny,
gdzie:
cos
g
- współczynnik mocy biernej,
h
- sprawność zasilacza UPS,
P
wyUPS
– moc czynna na zaciskach wyjściowych UPS,
k
j
– współczynnik jednoczesności obciążenia obwodów
izolowanych,
P
sz1
- moc czynna szczytowa obciążenia pojedynczej sali
operacyjnej,
S
sz
– moc pozorna zapotrzebowana przez wszystkie ob-
wody izolowane:
52
www.elektro.info.pl
nr 4/2004
P
sm
k lim
,
1
,
,
,
,* * ,
Z
=+++
X R
2
[
2
(
R R
)]
2
I
= = =
cU
Z
*
N
1 230
019
*
,
1210 53
,
A
k c
1
rT
rT
WLZ p
k
1
rT
2
2
=
+ +
+
0 119 0 159 2 0 023 0 073
,
[ ,
( ,
, )]
R
X
(* )
−
3
rT
rT
≈
0 371
,
Ω
χ
=+∗ =
1 02 0 98
e
1
,
02 0 98 0 018 1 038 1
+ ∗ = ≈
, ,
,
Z
=
U
0
=
230
2 100
= >>
115
,
Ω
Z
i
=
χ
** ** , ,
2
I
"
1
=
1 2 1210 53 1711 95
≈
A
kdop
kc
1
2
∗
I
∗
W
I
==
U
Z
0
230
03
=>=
620
A I
100
A
Dobrane bezpieczniki posiadają dopuszczalną obciążalność zwarciową 50 kA,
zatem ich dobór należy uznać za poprawny.
Podobnie wyłączniki instalacyjne S302C10 posiadają zwarciową zdolność łą-
czeniową wynoszącą 6 kA, która jest znacznie wyższa od spodziewanego prą-
du zwarcia
I
Zw
W
,
71
kc
1
C) dobór WLZ:
- na długotrwałą obciążalność prądową i przeciążalność:
k1
121
=
,.
kA
gdzie:
χ
- współczynnik udarowy,
I
k
"
– początkowy prąd zwarciowy,
i
p
– udarowy prąd zwarciowy.
b) wymagany przekrój przewodu i spadek napięcia na końcu WLZ przy
spodziewanym prądzie zwarciowym
I
k
"
= 1210,53 A, czas zadziałania
bezpiecznika topikowego DOIIgG63, zabezpieczającego stronę pierwotną
transformatora izolacyjnego, jest krótszy od 0,1 s. W celu wyznaczenia mi-
nimalnego przekroju kabla WLZ, należy posłużyć się wartością całki Joule-
’a, wyrażającą skutek cieplny prądu zwarciowego przepuszczonego przez
bezpiecznik ( dla DOIIgG63: I
2
t
w
= 21200 [A
2
*s] podczas zwarcia:
I
B
== ≈
S
U
NT
N
8000
230
34 78
,
A
I A
III
I
n
=
≤≤
≤
63
B n Z
2
145
,*
*
, 5
I
Z
I
≥
kI
2
n
=
16 63
145
,*
,
=
69 52
,A
Z
14
Na tej podstawie, zgodnie z PN–IEC 60364-523 „Instalacje elektryczne w obiek-
tach budowlanych. Dopuszczalna obciążalność prądowa“, należy przyjąć kabel
typu YKXSżo 3x16. Jego dopuszczalna obciążalność prądowa po, uwzględnieniu
sposobu ułożenia, wynosi I
dd
= 0,65 * 107 = 69,55 A> I
Z
= 69,52 A
- na obciążalność zwarciową i spadek napięcia:
a) początkowy prąd zwarcia oraz prąd udarowy:
1
It
2
1
135
21200
1
S
≥ = ≈
w
k
1
≈ <<
108
,
mm
2
16
mm
2
∆
U
=
2
*** %
**
PL
SU
100
=
γ
2 6210 20 100
55 16 230
2
N
=
* * * %
**
2
= >
053 1
,% %
D) Dobór przewodów instalacji odbiorczej:
Największym odbiornikiem jest klimatyzator o mocy 1,5 kW, a jego prąd zna-
mionowy wynosi:
I
=
lim
* cos *
P
k
=
1500
230 09 09
≈
8 052
,
A
B
ϕη
U
* , * ,
N
- warunek dopuszczalnej obciążalności długotrwałej:
I
B
= 8,052 A
£
I
n
= 10 A
£
I
Z
I
2
= k
2
* I
n
= 1,45 *10
£
1,45 * I
Z
,*
,
Warunek spełnia przewód YDY 2x2,5, dla którego I
dd
= 0,6*24 = 14,40 A
> I
Z
= 10 A,
Gdzie:
I
n
– prąd znamionowy zabezpieczenia,
I
B
– prąd obciążenia,
I
Z
≥ =
145 10
145
10
A
Rys. 3
Plan instalacji oświetlenia na sali operacyjnej
nr 4/2004
www.elektro.info.pl
53
"
, ,
p
k
"
projekt
I
Z
– wymagana minimalna wartość prądu długotrwałego obciążenia przewo-
du,
I
2
– prąd powodujący zadziałanie zabezpieczenia w określonym umownym
czasie,
k
2
– współczynnik krotności prądu zadziałania zabezpieczenia w określonym
umownym czasie, przyjmowanym jako:
1,6 – 2,1 – dla wkładek bezpieczników topikowych,
1,45 – dla wyłączników instalacyjnych nadprądowych.
- warunek dopuszczalnej obciążalności zwarciowej:
I
k dop
1
= >> =
kA I
k
1
620
A
Ponieważ długości obwodów nieznacznie różnią się między sobą i są za-
bezpieczone takimi samymi wyłącznikami instalacyjnymi, należy uznać, że
warunek selektywności wyłączenia oraz samoczynnego wyłączenia podczas
zwarć w wymaganym czasie t <0,8 s zostanie spełniony (dla spodziewanych
wartości prądów zwarciowych czas wyłączenia będzie krótszy od 0,1 s).
uwagi końcowe
S
≥ =
I t
1
115
20000 1 23 2 5
=
,
mm
2
<
,
mm
2
1. Kategoryczniezabraniasię stosowania wyłączników różnicowoprądowych
w obwodach odbiorczych sal operacyjnych.
2. W takcie zabiegów operacyjnych należy stale utrzymywać wilgotność po-
wietrza 60 %.
3. Kategorycznie zabrania się wprowadzania zasilania przez przedłużacze
spoza sali operacyjnej.
4. Po wykonaniu instalacji należy sprawdzić:
a) rezystancję podłogi,
b) skuteczność samoczynnego wyłączenia poszczególnych obwodów odbiorczych
podczas zasilania z sieci elektroenergetycznej, zasilania z agregatu oraz pod-
czas zasilania tylko z UPS podczas przerwy w dostawie energii elektrycznej ze
źródeł zewnętrznych,
c) skuteczność zasilania podczas przerw w dostawie energii elektrycznej ze źró-
deł zewnętrznych,
d) rezystancje izolacji instalacji odbiorczej oraz transformatorów separacyjnych,
e) ciągłość połączeń ochronnych i wyrównawczych,
f) natężenie oświetlenia,
g) funkcjonowanie klimatyzacji oraz utrzymywaną wilgotność pomieszczeń,
h) funkcjonowanie całego systemu zasilania bloku operacyjnego,
5. Przed rozpoczęciem operacji należy sprawdzić stan izolacji instalacji.
6. Korzystanie z lamp bakteriobójczych jest dopuszczalne tylko podczas przerw
w zabiegach bez obecności personelu medycznego lub pacjentów w sali opera-
cyjnej.
w
k
k – jednosekundowa gęstość dopuszczalnego prądu zwarcia dla przewo-
dów [A/mm
2
], przyjmowana jako:
74 – dla aluminium w izolacji polwinitowej,
87 – dla aluminium w izolacji z gumy butylenowej lub igielitu usiecio-
wanego,
115 – dla miedzi w izolacji polwinitowej,
135 – dla miedzi w izolacji z gumy butylenowej lub igielitu usieciowa-
nego,
I
2 *
t
w
– całka Joule’a dla zabezpieczenia odczytana z katalogu producenta
dla spodziewanej wartości prądu zwarciowego [A
2
* s],
S – przekrój poprzeczny przewodu [mm
2
],
Uwaga!
Całość instalacji odbiorczej zostanie wykonana przewodem YDY 2x2,5
+ DY 2,5, a zabezpieczenia poszczególnych obwodów wyłącznikami
S302C10.
Należy zatem uznać dobór przewodów zasilających oraz zabezpieczeń za
poprawny.
E) Sprawdzenie samoczynnego wyłączenia:
R
=
L
= ≈
20
55 16
0 023
Ω
WLZ
γ
*
S
*
literatura
R
p
= ≈
10
55 2 5
*,
0 073
Ω
R
WLZ
– rezystancja WLZ [
W
],
R
p
- rezystancja przewodów najdłuższego obwodu w instalacji odbiorczej
[
W
],
Z
k1c
– impedancja obwodu zwarcia dla najdłuższego obwodu odbiorcze-
go w instalacji [
W
],
Z
kdop
- dopuszczalna wartość impedancji zwarciowej [
W
],
I
w
– prąd wyłączenia wyłącznika instalacyjnego w instalacji odbiorczej
[A],
U
o
– napięcie na zaciskach transformatora separacyjnego [V],
S- przekrój przewodu zasilającego [mm
2
],
g - konduktancja przewodu zasilającego [m/
W
* mm
2
] - dla Cu, g = 55 [m/
W
*mm
2
]
I
zw
– prąd zwarcia jednofazowego w odbiorniku (na końcu obwodu sepa-
rowanego) [A],
I
w
– prąd wyłączający zabezpieczenie w określonym czasie [A],
L – długość obwodu z [m].
Na podstawie katalogu firmy FAEL-LEGRAND do wartości prądu I
k1
=3,4
kA podczas zwarcia w obwodzie zawierającym kaskadowe połączenie bez-
piecznika topikowego DOIIgG63 oraz wyłącznika instalacyjnego typu
S302C10 selektywność wyłączenia zostanie zachowana:
1) PN-IEC 60364 – wieloarkuszowa norma „Instalacje elektryczne w obiektach
budowlanych”.
2) PN 84/E-02033 – „Oświetlenie wnętrz światłem elektrycznym” (załącznik
5)
3) DIN VDE 0107/11.94/ - „Starkstromanlangen in Krankenhausern und medi-
zinish genutzen Raumen ausserhalb von Krankenhausern“.
4) „Bezpieczeństwo elektryczne w zakładach opieki zdrowotnej“ – K. Sałasiń-
ski COSiW SEP – 2002 r.
5) IEC 60364-7-710 – „Electrical instalation of buldings. Requirements for spe-
cial installations or locations. Medical location“.
6) Praca dyplomowa „Zasilanie obiektów służby zdrowia na przykładzie szpi-
tala OMEGA w Warszawie” – Podyplomowe Studium Teorii i Techniki Prze-
ciwporażeniowej. Politechnika Wrocławska 1999 r., J. Wiatr.
Zestawienie materiałów dotyczy instalacji wszystkich sal w bloku operacyj-
nym i nie uwzględnia materiałów związanych z zasilaniem zasilaczy UPS.
zestawienie ważniejszych materiałów
(wyszczególnienie dotyczy wszystkich sal operacyjnych bloku operacyjnego)
1. Transformator ESO107-230/230V-8 kVA 7 szt.
54
www.elektro.info.pl
nr 4/2004
3 4
,
1
2
,
,
Plik z chomika:
pilot1216
Inne pliki z tego folderu:
ei_2004_04_s003.pdf
(42 KB)
ei_2004_04_s004.pdf
(112 KB)
ei_2004_04_s005.pdf
(322 KB)
ei_2004_04_s009.pdf
(572 KB)
ei_2004_04_s014.pdf
(316 KB)
Inne foldery tego chomika:
- II w.św. - Pacyfik, Azja
- II w.św. - Rosja - ZSRR
- II w.św. Afryka, Atlantyk
- ★ Oszukać Umysł
ENCYKLOPEDIA KOŚCIELNA
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin